叠层多分支水平井精准建造陷落柱堵水塞技术

丁同福1,汪敏华2,刘满才2,朱昌淮3,文东明1,陈晓雷1

(1.淮南矿业集团地质勘探分公司,安徽 淮南 232052;2.淮南矿业集团煤业公司通地部,安徽 淮南 232095;3.淮浙煤电公司顾北矿,安徽 淮南 232150)

摘 要:岩溶陷落柱突水是煤矿重大水患,陷落柱治理通常是在矿井淹井后进行,如何实现由被动治理向主动防治转变,是防治水重大难题之一。基于淮南某矿大型垂向导水陷落柱的三维地震剖面同相轴错断(下拉)和地震属性切片上近圆形的异常分布等初筛发现,地面7个钻孔取心钻探、群孔抽水试验、测井测温、拟电流场测漏等勘探验证,综合资料对比研究;进一步查清了陷落柱平面近似椭圆形(陷落柱断裂带在1煤底板上长轴95 m,短轴74 m),剖面上“上小下大”的椎体形态,导水裂隙带发育顶界高度至4煤底板的骆驼钵砂岩、基底在寒武系灰岩中等陷落柱形态特征和水文地质条件;提出了在陷落柱的1煤底板裂隙区,剖面上分别沿太原群C3Ⅱ组9灰和C3Ⅰ组3灰、设计叠层多分支水平井(相邻水平井间距40 m,扩散半径20 m);平面上以1煤导水裂隙带以外100 m范围来设计形成320 m×290 m陷落柱平面治理范围。结果表明:通过多分支水平井造孔轨迹精准控制,反复充填+压裂注浆工艺实施和注浆质量效果针对性的检验等,实见1煤裂隙区浆液有效扩散半径超过80 m,1煤底板隔水层岩柱厚度超81.8 m、大于奥灰高压含水层突水系数的要求,平面上和剖面上立体精准地建造陷落柱的“堵水塞”,实现了华北型岩溶陷落柱超前治理。

关键词:淮南煤田;多分支水平井;堵水塞;陷落柱;超前治理

中图分类号:TD355

文献标志码:A

文章编号:0253-2336(2022)07-0244-08

移动扫码阅读

丁同福,汪敏华,刘满才,等.叠层多分支水平井精准建造陷落柱堵水塞技术[J].煤炭科学技术,2022,50(7):244-251.

DING Tongfu,WANG Minhua,LIU Mancai,et al.Technology of accurately constructing collapse column water plugging plug in laminated multi branch horizontal wells[J].Coal Science and Technology,2022,50(7):244-251.

收稿日期:2021-12-03

责任编辑:黄小雨

DOI:10.13199/j.cnki.cst.2020-0936

作者简介:丁同福(1967—),男,安徽巢湖人,高级工程师。E-mail:dingtongfu@163.com

Technology of accurately constructing collapse column water plugging plug in laminated multi branch horizontal wells

DING Tongfu1,WANG Minhua2,LIU Mancai2,ZHU Changhuai3,WEN Dongming1,CHEN Xiaolei1

(1.Huainan Mining Group Geological Exploration Branch,Huainan 232052,China;2.Huainan Mining Group Coal Company Tongdi DepartmentHuainan 232095,China;3.Gubei mine of Huaizhe Coal and Power Company,Huainan 232150,China)

Abstract:Karst collapsed pillar is a major flood disaster in coal mines. The treatment of collapsed pillar is usually carried out after the mine is flooded. How to realize the transformation from passive treatment to active prevention and control is one of the major problems in water prevention and control; In this paper, based on the preliminary screening findings of the three-dimensional seismic profile of the large vertical water guiding collapses pillar in Huainan mine, and the near-circular anomaly distribution on the seismic attribute slice, the core drilling of 7 boreholes on the ground and the group-hole pumping test were carried out, including the in-phase axis dislocation (pull-down) and the nearly circular abnormal distribution on the seismic attribute slice, the exploration and verification of 7 boreholes on the ground, such as coring drilling, group hole pumping test, well logging temperature measurement, pseudo current field leak detection, and comprehensive data comparison and research; It was further found out that the plane shape of the collapse column is approximately elliptical (the long axis of the collapsed pillar fracture zone is 95 m and the short axis is 74 m on the 1st coal seam floor), the vertebral body shape of “small at the top and large at the bottom” on the profile, the water-conducting fissure zone has developed Camelbottle sandstone with a top boundary height of 4 coal floor, and the basement is in the Cambrian limestone and the middle collapse column shape characteristics and hydrogeological conditions; It is proposed that in the fracture area of coal seam 1 floor of the collapse column, the design of multi branch horizontal wells (the spacing between adjacent horizontal wells is 40 m and the diffusion radius is 20 m) along the section of C3 Ⅱ group 9 ash and C3 Ⅰ group 3 ash of Taiyuan group respectively; The 320 m×290 m collapsed pillar plane treatment range is designed within 100 m beyond the water-conducting fissure zone; The results show that through the precise control of the multi-lateral horizontal well drilling trajectory, the implementation of the repeated filling + fracturing grouting process, and the targeted inspection of the grouting quality effect, it can be seen that the effective diffusion radius of the slurry in the fracture area of coal seam 1 exceeds 80 m, the thickness of the rock column in the aquifer of 1st coal floor is more than 81.8m, which is greater than the requirements of the water inrush coefficient of the Ordovician limestone high-pressure aquifer, and the “water stopper” of the collapsed pillar is accurately constructed in three dimensions on the plane and profile. The advanced treatment of north China karst collapsed pillar has been realized.

Key words:Huainan coalfield;multi branch horizontal well;water plugging plug;collapse column;advance governance

0 引 言

岩溶陷落柱是我国华北石炭-二叠系煤田广泛发育的不明地质异常体,属于隐伏构造;具有突水的隐蔽性、突发性,是煤矿水害的重大威胁,一旦突水将造成矿井灾难性后果。国内学者对岩溶陷落柱成因进行大量研究,牛磊等[1]提出了岩溶陷落柱的内部结构概化模型;赵金贵等[2]通过野外观测、井下编录、叠置对比和统计分析、归纳了岩溶陷落柱柱体形态特征;尹尚先等[3-4]系统总结了陷落柱基本特征、分布规律、成因机制、突水模式机理及探查和治理方法等;据不完全统计,华北煤田发现的岩溶陷落柱超10 000个,其中山西约占85%、太行山东麓的河北和河南占12%;其他省份合计约占3%。

岩溶陷落柱的治理有很多成功案例,南生辉等[5]针对河北东庞矿特大陷落柱突水淹井,采用了快速截流恢复生产和注浆封堵根治水患两个阶段的治理方案;郑士田等[6-7]通过实例论述了特大型垂向导水通道——陷落柱中建立人工“止水塞”的技术与途径;并通过地面定向钻孔技术在安徽淮南潘二矿实现了“截流+堵源”;邵红旗等[8]针对内蒙古骆驼山矿突水淹井,采用地面定向钻孔灌注双液浆快速建造阻水墙封堵突水巷道;赵苏启等[9]论述了不同条件下陷落柱突水淹井采用巷道截流、“止水塞”“三段式”、直接封堵、返流注浆、引流注浆等治理技术。这些陷落柱治理方案,通行的做法是利用地面垂直钻孔或者垂向大倾角定向斜孔(便于骨料重力投送),快速投注大量骨料,再分孔分段灌(注)入双液浆或单液水泥浆,先“截流”,后“堵源”;这些应急治理都是在矿井发生突水事故后进行,作为抢险救援方案,尽快封堵突水、尽快恢复矿井生产,取得很好的效果。但是无法弥补突水淹井造成的巨大损失,采用这些治理技术施工,往往造成骨料和浆液投注量巨大,即便是骨料也扩散很远,甚至造成主要大巷、井底车场等被充填,后期矿井恢复处置工程费时费力。若岩溶陷落柱基底发育进入奥灰深部或者寒武灰岩,陷落柱腔体空间大、很难实现“堵源”。对岩溶陷落柱进行超前治理,消除了高压奥陶(寒武)灰岩强含水层突水威胁,避免矿井重特大安全事故发生,具有极大安全和经济效益,面临很多迫切需要解决的技术难题;目前国内鲜有报道华北岩溶陷落柱超前治理的类似案例。笔者基于淮南某矿大型垂向导水陷落柱水文地质条件分析,选定岩溶陷落柱裂隙区,在高压岩溶充水水源与待回采煤层之间,采用叠层多分支水平井定向造孔技术、充填注浆+压裂注浆等,精准建造足够范围和足够厚度的 “堵水塞”,阻断高压岩溶水与回采煤层的联系,为华北型煤田岩溶陷落柱超前治理提供经验参考。

1 陷落柱水文地质条件

1.1 地质构造特征

淮南煤田东西长100 km,南北宽35 km,是华北型煤田最南端的整装煤田。煤田内有延展超100 km 的推覆体造山带,有延展30~60 km、由西向东倾伏的多个(向)背斜构造,有斜切多井田、延展近8 km的地堑式断裂构造带,有基底发育在寒武灰岩的多个岩溶陷落柱(其中最大椭圆长轴超1 km),有呈岩柱和岩床产出的岩浆岩构造等;南部老矿区基岩直露区发育构造型式更为多样,主要有“330°”构造线、“X型”断裂带(组)、羽状平行断裂带(组)等[10]

淮南煤田含煤地层为石炭~二叠系,为连续沉积地层。其中石炭系太原组厚度110~125 m、含薄煤线7~9层、不可采;二叠系煤系厚度近1 000 m,含煤32~40层,主采煤系地层厚度290~340 m、含煤厚度29.5~32.6 m[11]。煤系地层的底部为奥陶系灰岩地层,奥灰厚度数十米至530 m,与石炭系地层呈角度不整合;其中的志留系、泥盆系、下石炭统地层沉缺;煤系地层的顶部为古近系、新近系松散沉积地层,厚度0~500 m。

1.2 某矿2号陷落柱特征

1.2.1 陷落柱的三维地震探查

三维地震解释陷落柱形态是一项新的技术手段[12]。某矿2号陷落柱是三维地震勘探成果进行二次精细解释发现的,陷落柱在三维地震曲线的剖面上同相轴出现明显的错断、下拉,平面上呈现近圆形的特征,在地震属性切片上也可以看到近圆形的异常分布。图1为2号疑似陷落柱(黄线圈定)在十字地震剖面上的反映,图2为疑似陷落柱在方差体属性切片上的反映。

图1 陷落柱在十字地震剖面上的反映
Fig.1 Reflection of the fall column on cross seismic profile

图2 陷落柱在方差属性切片上的反映
Fig.2 Reflection of falling columns on variance property slices

1.2.2 陷落柱地面钻探验证

在陷落柱中心和四周区域,布置7个地面垂直勘探钻孔、陷落柱探查钻孔布置图如图3所示;自基岩面上100 m开始取心至终孔,基岩段简易水文观测;7个钻孔(六T-1~六T-7)终孔层位有6个进入寒武灰岩、1个进入奥灰;完成钻探进尺5 754.18 m,常规测井孔深5 722.75 m,声波测井孔深2 475.85 m,钻孔简易测温7次;抽水试验27次,其中4煤下骆驼钵砂岩3次、1煤顶板砂岩3次、C3I组灰岩7次、太灰组地层7次、太灰+奥灰地层混合7次;岩样测试112组、水质分析27个、同位素分析7个、微量元素分析9个;进行了灰岩与煤系地层、灰岩与灰岩之间拟流场测漏12次,勘探工程量统计见表1,太原组灰岩柱状如图4所示。

图3 陷落柱探查钻孔布置
Fig.3 Fall column probe drilling layout

表1 勘探工程量统计

Table 1 Survey of exploration engineering quantities

孔号终孔深度/m终孔层位常规测井/m声波测井/m简易井温测量/次抽水试验/次岩样测试/组水质分析/个同位素分析/个微量元素分析/个六T-1830.01寒灰822.00357.001333335六T-2845.56寒灰844.80383.0015145六T-3795.53奥灰788.45323.651512522六T-4826.31寒灰822.00357.00156522六T-5821.48寒灰819.50357.5013173六T-6828.61寒灰824.00361.2013173六T-7806.68寒灰802.00336.5013133合计5 754.185 722.752 475.857271122779

图4 太原组灰岩柱状
Fig.4 Taiyuan groupashstone column

1.2.3 陷落柱的水文地质特征

通过三维地震发现、地面勘探验证、综合资料对比研究[13-16],进一步控制了陷落柱平面形态,剖面形态;查清了其顶界位置及导水裂隙带发育高度,并对其导水性进行了定量评述。

陷落柱平面形态近似椭圆形,长轴走向为NE向;其断裂带在1煤底板上长轴95 m,短轴74 m,面积5 215 m2(较三维地震圈定范围变小);垂向空间形态为“上小下大”的椎体陷落柱中心(六T-1)孔,在4煤底板的骆驼钵砂岩中,钻探冲洗液全漏,漏水量大于15 m3/h,为陷落柱导水裂隙区顶界;在此后二叠系及太原组灰岩钻进过程中,冲洗液一直全漏,但取心及测井岩层层位对比正常;进入太原组灰岩后,钻孔垮孔、憋钻及掉钻,捞取岩粉中含新生界地层中的松散黄沙,判定灰岩为陷落柱腔体顶界;探查了陷落柱基底、发育在寒武系灰岩中。

陷落柱裂隙区六T-1太原群C3Ⅰ组中抽水试验,单位涌水量最大为6.03 L/(s·m),富水性及导水性极强。

2 叠层多分支水平井设计

2.1 陷落柱平面治理范围

以待开采的1煤(又称A组煤)陷落柱外导水裂隙带范围为目标边界,沿其长轴、短轴方向(95 m×74 m)分别外扩100 m,形成320 m×290 m陷落柱平面治理范围,治理面积74 666 m2;治理范围面积是1煤导水裂隙带范围的14.3倍,如图5所示。

2.2 陷落柱钻孔平面轨迹设计

布置两口地面钻井N8孔、N9孔,分别通过多分支水平井对陷落柱治理范围进行全面覆盖。其中N8孔设计8个分支井,N9孔设计8个分支井,同一层位相邻水平井间距≤40 m,N8、N9孔的水平段平面上呈60°以上大角度斜交,确保水平孔在陷落柱治理范围均匀展布和对构造的交叉控制;钻孔平面轨迹设计如图5所示。

图5 钻孔平面轨迹设计
Fig.5 Drilling plane track design

2.3 陷落柱钻孔剖面轨迹设计

N8、N9孔水平段剖面轨迹设计分别沿太原群C3Ⅱ组9灰层位、C3Ⅰ组3灰层位设计;垂向距离1煤底板层间距分别为81.8、53.3 m。钻孔剖面轨迹设计如图6所示。

图6 钻孔剖面轨迹设计
Fig.6 Drillingsection track design

3 “堵水塞”精准建造技术

3.1 “堵水塞”造孔轨迹精准控制技术

1)钻孔结构、钻具组合。采用三开钻孔结构,一开ø311 mm孔径,下入ø244.5 mm×8.94 mm J55石油套管,水泥固井封闭新生界地层;二开ø216 mm孔径,导斜至目的层、井斜与地层近似平行,下入ø177.8 mm×8.05 mm J55石油套管、水泥固井;三开水平段ø152 mm、裸孔至目的层终孔位置。

一开ø311 mm钻头+ø203 mm加重钻铤+ø89 mm钻杆;二开采用ø197 mm的1.5°螺杆;三开采用ø120 mm的1.5°螺杆。

2)定向造孔施工轨迹控制。一开钻孔轨迹采用数字测井技术测量,测点间距20 m。二开及三开定向导斜钻进轨迹采用MWD正脉冲定向仪器(含伽马探管)[17]进行随钻测量,测点间距10 m。定向造孔曲率半径不小于200 m,全角变化率不大于10°/30 m。导斜定向钻进后采用复合钻进重新扫(滑)孔,利于轨迹顺滑。采用伽马探管实时监测地层伽马数值,结合岩屑录井,确保实测轨迹不超过设计轨迹2 m。

3.2 “堵水塞”注浆工艺

1)一般原则。注浆前进行压水试验,计算含水层吸水率[18];遵循先稀后稠原则;采用前进式注浆方式、地面孔口止浆;复注间歇时间不小于12 h。

2)注浆材料。材料选用32.5矿渣硅酸盐水泥,原则上选用单液水泥浆,特殊漏失层段添加粉煤灰;浆液密度1.2~1.5 kg/m3

3)注浆结束标准。终压不小于奥陶系灰岩含水层静水压力的1.5倍,并持续30 min以上。

4)陷落柱导水裂隙区注浆工艺。裂隙区裂隙特别发育,钻进中冲洗液全漏失,起注压力为0;原则是首先采用大泵量(50 m3/h以上)、大密度(不小于1.5 kg/m3)浆液来进行高强度连续充填注浆,封堵裂隙区大的空间、同时控制浆液扩散距离;待孔口注浆压力升高到3~5 MPa以上,改用小泵量(10~15 m3/h)、较小密度(1.2~1.4 kg/m3)来连续进行压(劈)裂注浆,扩大浆液扩散半径、充填微小裂隙,直至达到注浆标准[19-20]

5)几种特殊情况处理。① 浆液短路问题:分支水平井的水平段很长,最长超1 200 m,要确保浆液在水平段能够输送到末端,避免前端非注浆段大量进浆,造成末(后)端没有浆液注入的“空白带”。总的原则是钻进时随漏随注,封堵漏浆通道,有利于浆液在水平段远距离输送,“堵后路、开前路”。② 特殊层段:断层、破碎带、三维地震异常区、广域电磁低阻区等特殊层段等,作为区域治理注浆重点层段对待。技术原则是把这些层段单独作为一个注浆段,缩短水平井段长,提高注浆针对性。再根据注浆过程中动态分析、不断调整注浆工艺参数。

3.3 “堵水塞”注浆质量检验

1)钻探过程中简易水文检验。后续水平井钻探造孔施工,可以对前期已经完成水平井注浆质量检验。如N8-5井在裂隙区水平段造孔时冲洗液全漏失,最大漏失量65 m3/h。后期的N8-3孔钻探到同样裂隙区时,冲洗液不但不漏失,还发生相应地层涌水0.5 m3/h现象,证明裂隙区前序孔注浆效果。

2)注浆过程动态变化检验。后续分支孔起注压力高、升压快、注浆量大幅减少,验证了前序孔的注浆效果。如表2中后续N8-2、N8-3分支孔相对前序N8-4、N8-5、N8-6分支孔,起始注浆压力明显升高,吸水率、单位吸浆量明显降低。其中后期N8-2孔水平段吸浆量仅为N8-5孔的15%,见表2。

表2 钻孔注浆参数统计

Table 2 Drilling slurry parameters statistics

孔号水平段长/m吸水率(L/min·m·m)注浆初压/MPa注浆终压/MPa水泥用量/t单位吸浆量/(t·m-1)N8-46160.008 309.815 181.8024.62N8-5404全漏08.715 724.6838.80N8-63560.001 93.510.08 030.2722.50N8-34690.002 15.09.87 097.7915.13N8-23560.001 86.09.82 081.255.83

依据起注压力、注浆量、注浆时间等注浆动态过程分析,检验注浆效果,也同样验证了前序孔的注浆效果;如N8-4孔在裂隙区注浆,前10 d压力为0,第11~13天压力1~2 MPa,第14~25天压力又降为零,随后间歇注浆才缓慢回升并有反复,一个孔注浆近2.5个月,如图7所示;同样位于裂隙区后期施工的N8-2孔,起始压力6 MPa,第8~9天注浆就合格,时间大幅缩短,如图8所示。

图7 N8-4孔注浆压力历时曲线
Fig.7 N8-4 hole slurry pressure graph

图8 N8-2孔注浆压力历时曲线
Fig.8 N8-2 hole slurry pressure graph

3)浆液扩散半径检验。浆液扩散半径是分支孔间距设计的关键参数,在实际注浆过程中可用多种方法进行检验。① 在陷落柱裂隙区的水平井钻探和注浆采用间隔施工,间隔1个水平井、水平间距80 m情况下,能够随时从回返的钻探冲洗液,明显见到前序孔水泥注浆中一些成分,进一步捞取的岩屑见到小的水泥块,证明水泥浆有效扩散半径已达80 m以上。② 在陷落柱治理的同一个采区内,同时施工的1号、2号井场,正在进行A组煤地面区域治理,注浆目的层也是C3Ⅱ组9灰层位;1号井场N2-7在9灰段注浆,浆液从2号井场的N4-10孔9灰水平井定向(孔深1 052 m)孔口跑浆,浆液有效扩散距离169 m以上。

4 结 论

1)陷落柱注浆治理范围是1煤导水裂隙带范围的14.3倍,设计浆液扩散半径20 m,实际浆液有效扩散在陷落柱裂隙区80 m以上;在同一采区的地面区域治理中浆液有效扩散169 m以上;远大于设计要求,构建的“堵水塞”注浆平面覆盖范围远超设计。

2)N8孔多分支水平井位于C3Ⅱ组9灰层位、距离1煤底板层间距为81.8 m;1煤底板埋深约615 m、其底板充水含水层奥陶系高压含水层的静止水位小于6.15 MPa(实际测量);N8孔多分支水平井建造的1煤底板隔水层岩柱厚度超过81.8 m;按照《煤矿防治水细则》中关于“突水系数不大于0.1 MPa/m”的技术要求,“堵水塞”建造的隔水岩层厚度远大于奥灰高压含水层防水煤岩厚度的要求。

3)沿C3Ⅱ组9灰层位、C3Ⅰ组3灰层位,采用MWD无线随钻测斜仪和螺杆钻具,实现了多分支水平井造孔轨迹精准控制;通过钻探验证、注浆过程验证、浆液扩散半径验证等多种方法对注浆质量进行了检验,确保 “堵水塞”的注浆质量。

4)采用叠层多分支水平井,立体地精准建造 “堵水塞”对陷落柱进行超前治理,是陷落柱水害治理由被动向主动转变的一次有益尝试,为打造煤矿防治水本安型矿井提供技术支撑。

参考文献(References):

[1] 牛 磊,武 强,李 博. 基于内部结构概化的华北型煤田岩溶陷落柱分类[J]. 煤田地质与勘探,2015,43(3):60-64.

NIU Lei,WU Qiang,LI Bo.Classification of karst collapse columns in North China coalfields based on the generalized model of inside structure of the columns[J].Coal Geology and Exploration,2015,43(3):60-64.

[2] 赵金贵,郭敏泰,李文生.西山煤田岩溶陷落柱柱体形态与组构特征[J]. 煤炭学报,2020,45(7):2389-2398.

ZHAO Jingui,GUO Mintai,LI Wensheng. Morphological and fabric characteristics of Karst collapse pillars in Xishan coalfield [J]. Journal of China Coal Society,2020,45(7):2389-2398.

[3] 尹尚先,徐 维,尹慧超,等. 深部开采底板厚隔水层突水危险性评价方法研究[J]. 煤炭科学技术,2020,48(1):83-89.

YIN Shangxian,XU Wei,YIN Huichao,et al. Study on risk assessment method of water inrush from thick floor aquifuge in deep mining[J]. Coal Science and Technology,2020,48(1):83-89.

[4] 尹尚先,武 强,王尚旭.华北煤矿区岩溶陷落柱特征及成因探讨[J].岩石力学与工程学报,2004,23(1):120-123.

YIN Shangxian,WU Qiang,WANG Shangxu. Studies on characters and forming mechanism of karstic collapse columns at mine area of north china [J]. Journal of Rock Mechanics and Engineering,2004,23(1):120-123.

[5] 南生辉,蒋勤明,郭晓山,等.导水岩溶陷落柱堵水塞建造技术[J].煤田地质与勘探,2008,36(4):29-33.

NAN Shenghui,JIANG Qinming,GUO Xiaoshan, et al,Water-guided karst falling column blocking plug construction technology[J].Coal Geology and Exploration,2008,36(4):29-33.

[6] 郑士田,马培智.陷落柱中“止水塞”的快速建立技术[J].煤田地质与勘探,1998,26(3):52-54.

ZHENG Shitian,MA Peizhi. The technique building “concrete plug” quickly in collapse column[J]. Coal Geology and Exploration,1998,26(3):52-54.

[7] 郑士田.地面定向钻进技术在煤矿陷落柱突水防治中的应用[J].煤炭科学技术,2018,46(7):229-233.

ZHENG Shitian. Application of ground directional borehole technology to control prevention karst collapsed column water inrush in coal mines [J]. Coal Science and Technology,2018,46(7):229-233.

[8] 邵红旗,王 维.双液注浆法快速建造阻水墙封堵突水通道[J].煤矿安全,2011,42(11):40-43.

SHAO Hongqi,WANG Wei. Dual-liquid slurry method for the rapid construction of water-blocking walls to block sudden water passages[J]. Safety in Coal Mines,2011,42(11):40-43.

[9] 赵苏启,武 强,郭启文,等.导水陷落柱突水淹井的综合治理技术[J].中国煤炭,2004,30(7):25-27.

ZHAO Suqi,WU Qiang,GUO Qiwen,et al. Comprehensive control technologies of water bursting from water conducted collapsing pole [J]. China Coal,2004,30(7):25-27.

[10] 丁同福,汪敏华,赵俊峰.华北型淮南煤田大构造成因分析及构造控水研究[J].煤田地质与勘探,2020,48(4):102-108.

DING Tongfu,WANG Minhua,ZHAO Junfeng. Genesis analysis and study on tectonic control on water of Huainai North China-type coal field,2020,48(4):102-108.

[11] 淮南矿务局钻探队.安徽省淮南矿区谢家集—新庄孜区段矿井深部(-662~-1000米)地质勘探报告(精查)[R].淮南:淮南矿务局,1982.

[12] 李艳芳,程建远,熊晓军,等.陷落柱三维地震正演模拟及对比分析[J].煤炭学报,2011,36(3):456-460.

LI Yanfang,CHENG Jianyuan,XIONG Xiaojun,et al. 3D seismic forward modeling of collapse column and comparison [J]. Journal of China Coal Society,2011,36(3):456-460.

[13] 张耀辉,熊祖强,李西凡,等.复杂水文地质条件下矿井水害综合防治技术研究[J].煤炭科学技术,2021,49(3):167-174.

ZHANG Yaohui,XIONG Zuqiang,LI Xifan,et al.Study on technology of mine water disater prevention and control in underground mine under complex hydrogeological conditions[J].Coal Science and Technology,2021,49(3):167-174.

[14] 霍丙杰,解振华,范张磊,等,陷落柱渗流突水机理及强度主控因素模拟[J].煤田地质与勘探,2019,47(6):84-91.

HUO Bingjie,XIE Zhenhua,FAN Zhanglei,et al. Simulation of seepage water inrush mechanism and strength controlling factors of collapse column[J]. Coal Geology & Exploration,2019.47(6):84-91.

[15] 彭 凡,杜文凤,刘洪栓.基于地震多属性融合技术的煤层巷道探测识别方法[J].煤炭科学技术,2021,49(6):235-241.

PENG Fan,DU Wenfeng,LIU Hongshuan.Coal seam roadway identification method based on seismic multi-attribute fusion technology[J].Coal Science and Technology,2021,49(6):235-241.

[16] 段中稳.任楼煤矿隐伏导水陷落柱的快速判识与探查[J].西安科技学院学报,2004,24(3):268-270,335.

DUAN Zhongwen.Quick recognition and detection of hidden conducting karst collapse column in Renlou coal mine[J]. Journal of Xi’an University of Science and Technology,2004,24(3):268-270,335.

[17] 周锦程,邓青松,周其阳.水平井现场地质导向应用研究:以金XXX井为例[J]. 石油天然气学报,2017,39(4):70-77.

ZHOU Jincheng,DENG Qingsong,ZHOU Qiyang.Study on field geosteering in horizontal wells:a case study of WELL Jin XXX [J]. Journal of Oil and Gas Technology,2017,39(4):70-77.

[18] 杨志斌,董书宁. 压水试验定量评价注浆效果研究[J]. 煤炭学报,2018,43(7):2021-2028.

YANG Zhibin,DONG Shuning. Study on quantitative evaluation of grouting effect by water pressure test[J]. Journal of China Coal Society, 2018,43(7):2021-2028.

[19] 谷拴成, 孙冠临, 苏培莉, 等. 岩体裂隙动水注浆扩散半径影响试验[J]. 煤田地质与勘探, 2019, 47(5):144-149.

GU Shuancheng, SUN Guanlin, SU Peili, et al. Test of the influence of dynamic water grouting diffusion radius of fractures in rock[J].Coal Geology & Exploration, 2019, 47(5):144-149.

[20] 董书宁, 郭小铭, 刘其声, 等,华北型煤田底板灰岩含水层超前区域治理模式与选择准则[J]. 煤田地质与勘探, 2020,48(4):1-10.

DONG Shuning, GUO Xiaoming, LIU Qisheng, et al.Model and selection criterion of zonal preact grouting to prevent mine water disasters of coal floor limestone aquifer in North China type coalfield[J]. Coal Geology & Exploration, 2020, 48(4):1-10.