Study on floor stress distribution law and roadway layout of contiguous coal seams
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摘要:
为探究上煤层遗留煤柱对底板的应力影响及下煤层回采巷道的合理布置，以唐山沟煤矿为研究对象，运用理论分析和数值模拟等方法并综合多种影响因素构建了上煤层遗留煤柱与铰接岩块的协同承载结构模型和底板应力传递计算模型，对上煤层遗留煤柱下底板应力及影响因素展开研究。结果表明：上煤层遗留煤柱对底板的应力影响以垂直应力为主，影响程度随底板深度的增加而降低；遗留煤柱下底板应力增高区呈椭球形，对底板应力增高区的影响因素展开分析，得到了不同因素对应力增高区范围影响的量化关系，其中煤柱峰值应力对底板应力增高区分布起决定性作用；根据底板应力分布特征并结合理论计算及数值模拟结果，确定唐山沟煤矿8煤遗留煤柱与11-1煤回采巷道合理错距值应为20～25 m。该研究揭示了上煤层遗留煤柱下底板应力传递机理，明确了底板应力增高区的分布及影响因素，并得到了巷道−煤柱合理错距值的确定方法，可为下煤层回采巷道的合理布置提供理论依据。
Abstract:In order to explore the influence of the remaining coal pillar in the upper coal seam on the stress of the floor and the reasonable layout of the mining roadway in the lower coal seam, taking Tangshangou Coal Mine as the research object, the theoretical analysis and numerical simulation methods and a variety of influencing factors were used to construct the collaborative bearing structure model of the remaining coal pillar and the hinged rock block in the upper coal seam and the stress transfer calculation model of the floor, and the stress and influencing factors of the floor under the remaining coal pillar in the upper coal seam are studied. The research shows that the influence of the remaining coal pillars in the upper coal seam on the stress of the floor is mainly vertical stress, and the influence degree decreases with the increase of floor depth. The stress-increasing area of the floor under the remaining coal pillar is ellipsoidal. The influencing factors of the stress-increasing area of the floor are analyzed, and the quantitative relationship between the influence of different factors on the range of the stress-increasing area is obtained. The peak stress of the coal pillar plays a decisive role in the distribution of the stress-increasing area of the floor. According to the stress distribution of the floor and the results of theoretical calculation and numerical simulation, it is determined that the reasonable stagger distance between the 8 coal pillar and the 11−1 coal mining roadway in Tangshangou Coal Mine should be 20—25 m. This study reveals the stress transfer mechanism of the lower floor of the coal pillar left in the upper coal seam, clarifies the distribution and influencing factors of the floor stress increase area, and obtains the determination method of the reasonable stagger value of the roadway-coal pillar, which can provide a theoretical basis for the reasonable layout of the lower coal seam mining roadway.
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Keywords:
- contiguous coal seam /
- remaining coal pillar /
- floor stress /
- roadway layout
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0. 引 言
回采巷道是煤矿生产的咽喉通道，随开采的深部化和生产设备的大型化，回采巷道断面越来越大，所处应力环境日益复杂。回采巷道底鼓极大限制了工作面的运输、通风效率，严重制约工作面的安全高效生产[1-3]。
受回采巷道空间限制，国内众多学者采用理论分析数值模拟等手段开展了大量基础研究[4-6]。康红普等[7]认为巷道底鼓是由于层状底板岩层失稳后在水平力的作用下向巷道内产生压曲，破碎后的扩容及向采出空间的膨胀引起。赵洪宝等[8]采用滑移线场理论对煤柱下方底板进行力学分析，并推导了煤柱底板下方滑移场的最大深度公式。王志强等[9]结合土压力理论建立了非对称底鼓力学模型，并开展了数值模拟试验，认为两帮垂直应力是底鼓的主要因素，非对称分布的垂直应力是非对称底鼓的内在原因。
分析不同阶段巷道底板岩层破坏形式、破坏区的形态和扩展规律是井巷工程领域揭示巷道破坏规律及指导底板稳定性控制的核心内容[10-12]。因此，回采过程中巷道底板的变形破坏信息进行高精度监测，对于验证理论、底鼓控制具有重要意义。现阶段，围岩监测方法主要包括表面与深部位移、钻孔窥视、和基于电磁、波速的物探方法等[13-15]，普遍存在不能实现大范围、实时监测，和易受干扰的现实问题。
分布式光纤感测技术（简称DFOS），由于其可实现分布式、高精度、大范围、全天候监测和抗干扰强等特点，在地下工程围岩监测中展现出了其独特优势，被认为是最具前景的分布式感测技术之一[16-18]。众多学者将光纤传感技术应用于煤矿开采领域[19-21]。柴敬等[22]将分布式光纤传感技术应用于三维立体模型试验，对煤矿上覆岩层变形破坏规律进行研究，传感光纤布里渊频移曲线反映了上覆岩层变形的位置和程度，从而得出开挖过程中覆岩的采动影响范围及岩层垮落角，传感光纤测试数据比测管位移测试更加精确。TANG等[23]将分布式光纤传感技术应用于张集煤矿TBM掘进巷道中，准确地监测了围岩变形特征，监测结果为围岩变形控制工作提供了重要依据。张平松等[24]通过钻孔布置分布式光纤传感器，对煤岩层变形与破坏过程中产生的应变参数进行实测与分析，认为分布式光纤测试技术可精确分辨采动作用下岩层的变形演化过程,有利于研究不同条件下岩层受力后发生变形及破裂的规律。
基于光纤感测技术的保护层开采卸压范围及卸压效果评价方法开展研究[25]。现场分别采用BOTDA分布式光纤监测系统和FBG准分布式光栅监测系统对葫芦素煤矿21104工作面回采过程中底板卸压效果进行监测。其中，分布式光纤监测系统总测量距离约为9.0 km。在研究保护层2−1煤开采过程中下伏煤岩体卸压规律的同时，获得了巷道底鼓变形的分布式光纤监测数据，据此分析了底板岩层变形破坏特征和底鼓演化过程。所得研究对分布式光纤应变表征底板岩层变形破坏特征，指导回采巷道底鼓控制具有重要意义。
1. 回采巷道底板变形破坏特征
1.1 非协调挠曲变形
受沉积条件影响，煤系地层一般呈层状分布，各岩层厚度不同，即使同一岩性的岩层，其内部各分层厚度也不同。各分层（s1，s2，···，sn）的稳定性直接决定着巷道底板的稳定性。
K·HARAMY[26]将其看成两端固支的岩梁对其内力分布进行了计算，认为底板岩梁固定端弯矩最大，最容易受拉破坏。大量数值计算和现场实测结果也表明，巷道底角处应力集中显著，最容易首先失稳。当s1岩层两端发生破坏后失去了垂直向上的承载力。巷道两帮及底板岩层挤压相对移近时，对岩层两端施加水平力Px，此时将底板岩层视作压曲模型，并在水平作用力Px的作用下产生挠曲变形，直至达到压曲临界载荷Px, max产生宏观破坏。受底板岩层分层厚度、岩性影响，各岩层抗弯刚度必然存在差异，在同一应力环境条件下，其产生的挠曲变形量必然不同，即非协调挠曲变形产生的离层和层间挤压现象必然存在，如图1所示。
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图 1 巷道层状底板的非协调挠曲变形Figure 1. Non-coordinated flexural deformation of layered floor of roadway1.2 破碎和挤压膨胀
岩石多为脆性材料，受井下巷道断面限制，底板岩层在弹性阶段产生的挠曲变形受到极大限制，产生很小挠曲变形即破断。同时，回采巷道底板不仅仅承受了来自水平方向的作用力，经由巷道两帮向底板传递的支承压力也会对底板造成破坏，碎胀是岩石类材料发生破坏的一个显著的可观测特征。破碎岩体进一步挤压并向采出空间内膨胀，是围岩应力环境恶化的直观响应。破碎岩体的挤压膨胀被认为是煤矿软岩或回采巷道变形以数十至数百毫米的主要原因，学者们结合实际工程开展了大量研究[27-28]。
根据底板滑移线理论[29]，不同阶段回采巷道底板的破碎区形态如图2所示。受超前支承压力的影响程度不同，回采巷道的整个服务周期内，会经历几个不同程度的扰动阶段（时间性）。同时，破坏范围不断增大（空间性），是回采巷道底板岩层失稳和所处应力环境恶化的重要特征。
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图 2 不同支承压力影响阶段巷道底板岩层破坏范围$k 、 k^{\prime} 、 k^{\prime \prime} $−不同开采阶段的应力集中系数；γ−覆岩平均容重；h−巷道埋深；φ−围岩摩擦角Figure 2. Damage range of roadway floor rock at different bearing pressure influence stages2. 底板变形破坏的分布式光纤表征
2.1 非协调挠曲变形的光纤表征
为便于分析，假设岩层间的非挠曲变形仅表现在垂直方向，不沿岩层接触面产生相对滑移，光纤与岩层耦合良好。当光纤以α角穿过2个及以上的抗弯刚度不同（D1>D2>D3）的岩层时，光纤与岩层分界面交界处存在离层和挤压2种基本状态，如图3所示的a、b位置处。
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图 3 岩层非协调挠曲变形的光纤应变表征Figure 3. Optical fiber strain characterization of non-conforming flexural deformation of rock layer当层间离层（嵌入）量由h增大至h'时，该位置对应的光纤理想应变增量
$\Delta \varepsilon $ 可表示为$$ \Delta \varepsilon = \sqrt {\frac{{({h^2} - {{h'}^2})\cos\;\alpha + {{h'}^2}}}{{{h^2}}}} - 1$$ (1) 可以看出，随光纤布设角度的增大，光纤局部的应增量变大，可能引起光纤破断。因此，施工时应视现场实际情况尽可能减小布设角度。同时可以得到以下3个主要推论：
1）上部岩层抗弯刚度小于下部时（D1>D2），离层，交界面一定范围内光纤受拉应变为正，存在正应变峰值特征点。
2）上部岩层抗弯刚度大于下部时（D1>D3），挤压，交界面一定范围内光纤受压应变为负，存在负应变峰值特征点。
3）将正负应变峰值之间的岩层视作“底板关键层“，是影响巷道底板稳定性的关键结构。
2.2 破碎和挤压膨胀的光纤表征
当光纤以α角度穿过底板岩层时，由于岩石的碎胀和挤压膨胀作用，体积增大，对应破碎区内长度为l的光纤整体受拉，应变为正，破碎区内的光纤形态如图4所示。
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图 4 破碎区的光纤应变表征Figure 4. Optical fiber strain characterization of rock crushing and extrusion假设巷道底板在采动应力作用下，自巷道底板表面向下（图4中水平粗实线）破坏深度为b，两帮相对移近量为a，对应巷道底板将鼓起至水平粗虚线位置。此时破碎区光纤的理想应变为
$$ \begin{split}& \varepsilon = \\ & \sqrt {\frac{{ - {{[kb + f(a)]}^2}{{\cos }^2}\alpha + \left( {{k^2} + 1} \right){b^2} + 2f(a)bk + f{{(a)}^2}}}{{{b^2}}}} - 1 \end{split}$$ (2) 其中：k为岩体碎胀系数；f（a）为破碎岩石相对移近挤压时在竖直方向引起的膨胀量。若不考虑水平挤压作用，即f（a）为零时，对应破碎区的光纤应变表示为
$$ \varepsilon = \sqrt { - {{\cos }^2}\alpha {k^2} + {k^2} + 1} - 1$$ (3) 可以看出，在不考虑岩石吸水膨胀的前提下，光纤应变仅与岩体碎胀性质，光纤布设角度有关。可以得到以下2个主要推论：
1）实测中，对应如图4所示的破碎区范围内的光纤呈受拉状态，应变为正。
2）岩体破碎范围的增大不会引起光纤应变的增大。实测应变增大是由挤压膨胀引起的，故破碎区内的应变增量、增速的大小是围岩应力环境恶化的直观响应，可直接表征破碎的底板岩块挤压的剧烈程度。
3. 分布式光纤底鼓实测数据分析
3.1 工程概况
葫芦素煤矿位于东胜煤田呼吉尔特矿区，主采2−1煤和2−2中煤，设计年产量15.0 Mt/a。21104综采工作面位于葫芦素井田2−1煤一盘区中部，为第3个回采工作面。煤层平均埋深635 m，平均厚度2.54 m，倾角0 °~3 °。工作面长320 m，回采长度3 015 m。根据21104综采工作面区域内分布的HK36、HK26、HK15、HK06的4个钻孔，综合对比分析，2−1煤与2−2中煤层间的岩性主要为细粒砂岩、砂质泥岩、粉砂岩3类，间距19.79~23.73 m。
21104工作面直接底为砂质泥岩、粉砂岩，灰色，以石英为主，长石次之，泥质胶结，水平层理，含植物化石及云母碎片；厚度3.4~8.9 m。基本底为细砂岩、中砂岩，浅灰白色，以石英为主，长石次之，泥质胶结，分选中等，含植物化石碎片，如图5所示。
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图 5 21104综采工作面的底板岩性分布Figure 5. Lithology distribution of floor in No. 21104 fully-mechanized mining face3.2 分布式光纤传感系统
在21104综采工作面11号联络巷以钻孔方式向工作面底板布设3组分布式传感光缆。钻孔孔口处于联巷中，起点和位置各不相同，钻孔孔口位置及运输平巷底板范围内的传感光缆如图6所示。其中1号孔口距联络巷右帮水平距离3.95 m，距运输平巷巷口5 m；2号孔口距联络巷右帮2.7 m，距运输平巷巷口0.9 m；3号孔口布置于联巷底角处，钻孔下穿区段煤柱进入运输平巷底板，距运输平巷巷口2.2 m。1号光纤在联巷中的距离较长，且靠近联巷帮部；3号光纤部分长度处于区段煤柱下方。
BOTDA光纳仪实测中心频移误差±4 MHz，应变误差±80 με。对21104运输平巷巷道底板范围内分布式光纤所测应变数据进行分析。根据钻孔的空间几何关系，得到3组分布式传感光缆的参数见表1。
表 1 分布式光纤参数Table 1. Distributed optical fiber parameters编号 钻孔
方位角/（º）钻孔
倾角/（º）钻孔
长度/m孔径/
mm传感光纤长度/m 监测
深度/m联巷/煤柱 运输平巷 1 270 15 37 110 0~5.10 5.10~10.77 0~2.79 2 270 45 108 110 0~1.30 1.30~9.70 0~6.30 3 200 20 133 110 0~6.40 6.40~23.00 0~5.95 3.3 分布式光纤对底鼓的辨识
21104工作面回采过程中2−1煤底板3号分布式光纤全长应力增量曲线如图7所示。当工作面距孔口100 m时，此时工作面距离3号光纤孔底约39 m，孔口附近的分布式光纤首先受到影响，应力增量约0.51 MPa（图7a）。距孔口30 m时，埋深11.27 m以下的岩层和孔口附近岩层应力增量为正，其中孔口约1.09 MPa（图7b）。可以看出，随着工作面的回采，工作面超前段孔口附近的光纤首先受到采动影响，应力变化较大，可以判断这种应力变化是由巷道底鼓所造成的。
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图 7 3号分布式光纤全长应力增量曲线Figure 7. Rock stratum stress change curve monitored by No. 3 distributed optical fiber3.4 回采巷道底鼓演化过程
3.4.1 扰动阶段
图8a为工作面距孔口−288~−64 m回采过程中1号分布式光纤的应变曲线，光纤的0~5.10 m位于联络巷，5.10~10.77 m位于运输平巷内。出现了6个非协调挠曲变形峰值特征点，分别位于光纤的3.77 m（ 深度0.98 m）、4.18 m（深度1.08 m）、5.01 m（深度1.30 m）、4.39 m（深度1.14 m）、5.62 m（深度1.45 m）、6.03 m（深度1.56 m）处，应变峰值分别为+625.534 μɛ、−1710.635 μɛ、+415.403 μɛ、−2133.696 μɛ、+401.563 μɛ、−996.186 μɛ，多集中于联络巷与运输平巷交叉附近，说明该区域的底板受扰动剧烈。联巷区域内，光纤1.31~2.95 m（深度0.34~0.76 m）范围内呈破碎特征，应变峰值+830.361 μɛ，增速+3.475 μɛ/m。运输平巷区域内，9.32~10.77 m（深度2.41~2.79 m）范围呈破碎特征，应变峰值616.946 μɛ，增速5.017 μɛ/m；这2个位置处于工作面实体煤侧，可认为是岩梁固定端，与K·HARAMY认为固定端首先发生破坏的结论相符。破碎区的应变增速较小，表明此时破碎岩块之间的挤压程度较小，应力集中程度不高。
图8b为工作面距孔口−188~−92 m回采过程中2号分布式光纤应变曲线，2号光纤布设角度大，光纤的0~1.30 m位于联络巷，1.30~9.70 m位于运输平巷内。在光纤的3.00 m（深度2.12 m）位置出现一个离层峰值特征点，应变峰值为+1464.861 μɛ，增速+15.922 μɛ/m。该位置与1号光纤2.41~2.79 m深度的固定端的破碎特征区基本处于同一层位，表明该层位岩层正处于两端破坏，中部压曲状态。
图8c为工作面距孔口−276~−54 m回采过程中3号布式光纤应变曲线，光纤的0~6.40 m位于区段煤柱下方，6.40~23.00 m位于运输平巷内。在0~9.35 m的范围呈破碎特征，应变峰值为+840.520 μɛ，增速+3.786 μɛ/m，该位置处于区段煤柱下方，同为岩梁固定端。与1号、2号光纤在该层位监测到的岩层变形破坏特征相对应，印证了非协调挠曲变形特征的存在。在光纤的13.86 m（深度3.59 m）位置出现一个离层峰值特征点，应变峰值为+731.19 μɛ，增速+3.294 μɛ/m。
该阶段，岩层以岩梁固定端的破碎、挤压和局部的非协调挠曲变形为主要特征，底板岩层仍保持较完整的层、板结构，认为是巷道底鼓的扰动阶段。同时，岩梁固定端即巷道底角位置首先发生破坏，是回采巷道底板岩层破坏空间性的一个重要体现。
3.4.2 破坏阶段
图9为工作面距孔口−64~0 m回采过程中1号分布式光纤应变曲线，对比图8a，破碎区域进一步扩大。挤压峰值特征点消失，可认为其上位岩层已发生破断。图9a中，联巷区域内的破碎区范围发展至0~3.36 m，应变值增大至+1 768.182 μɛ，增速35.293 μɛ/m，是扰动阶段的9.29倍；固定端破碎区应变增大至+1374.290 μɛ，增速23.667 μɛ/m，是扰动阶段的4.72倍，表明此时破碎岩块挤压膨胀严重，水平应力集中程度较高。在光纤5.01 m（深度1.30 m）、6.03 m（深度1.56 m）处的挤压峰值特征点消失。图9b中，底板岩层破坏区域进一步扩大至0~7.06 m，最大应变值+2 306.996 μɛ，增速+17.318 μɛ/m，该区域的破碎底板受水平挤压向巷道空间内部膨胀挤出，主要表现为垂直方向的运动；固定端破碎区范围增大至2.89 m，该区域破碎岩体受上方实体煤约束，垂直方向压缩，水平方向膨胀，应变值降低至+784.625 μɛ，。
图10为工作面距孔口−92~−4 m回采过程中2号分布式光纤应变曲线，底板变形由局部的非协调挠曲变形逐步变为破碎和挤压膨胀变形。图10a中，光纤的3.00 m（深度2.12 m）位置处的离层峰值特征点逐步消失，继而出现一个挤压峰值特征点，峰值应变减小至−639.425 μɛ，增速−27.688 μɛ/m。图10b中，光纤0~5.80 m对应岩体出现破碎特征，应变值1 059.724 μɛ，增速+104.170 μɛ/m。
图11为工作面距孔口−54~−20 m回采过程中3号分布式光纤应变曲线。图11a中，破碎区范围增大至0~11.81 m，应变增大至+1 182.910 μɛ，增速+15.482 μɛ/m；在13.86 m（深度3.59 m）位置出现一个离层峰值特征点，应变增大至+961.060 μɛ，增速+18.656 μɛ/m。图11b中，破碎区范围进一步增大至0~15.51 m，应变增大至+1 327.710 μɛ，增速+37.032 μɛ/m；煤柱下方区域的应变值降低至+451.600 μɛ，小于运输平巷区域。与1号光纤出现同样的垂直方向压缩，水平方向膨胀现象。16.74 m（深度4.3 m）位置在工作面距孔口−24 m时出现挤压峰值特征点，随后消失，应变峰值−550.230 μɛ，增速−43.743 μɛ/m；在17.35 m（深度4.49 m）位置出现一个离层峰值特征点，应变峰值+657.25 μɛ，增速45.588 μɛ/m。此时工作面即将推过光纤，可知21104运输平巷超前段底板破坏深度约4.01 m，扰动深度4.49 m。
该阶段，受煤柱应力集中程度增大的影响，底板破坏范围进一步扩大。底板的变形破坏形式以峰值特征点的突变、岩层破碎和挤压膨胀为主，破碎区光纤应变量、应变增速大，水平应力集中程度高，认为是巷道底鼓的破坏阶段。因此，在巷道底鼓的治理方法中，开槽卸压是高应力、大变形巷道底板治理的一种有效方式，主要在这一阶段实施为好，不仅可以为破碎岩体提供挤压膨胀空间，也可以在一定程度上切断水平挤压力的传递。
3.4.3 卸压隆起阶段
图12为工作面距孔口−20~10 m回采过程中分布式光纤应变曲线，对比破坏阶段的光纤应变曲线，底板的破碎区域进一步扩大，不存在峰值特征点，破碎岩块向采出空间的挤压膨胀剧烈，所监测的巷道底板5.95 m深度内的岩层全部呈破碎和挤压膨胀状态。1号钻孔的光纤最大应变值达到+2 946.849 μɛ，增速246.102 μɛ/m（图12a）。2号同1号光纤应变特征相同，最大应变值为+2 560.733 μɛ，增速174.349 μɛ/m（ 图12b）。3号应变曲线整体上与1号、2号钻孔应变特征相同，应变值迅速增大，最大应变达到+2 700.206 μɛ，增速+174.348 μɛ/m（图12c）。从孔口向采空区，光纤应变值逐渐增大，说明最大破坏深度滞后于工作面一定距离，处于采空区内。可见，对于常规沿空留巷巷道，工作面回采后，滞后其一定距离内的巷道底板易出现大变形问题，应及时采取以卸压为主的治理方法。
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图 12 卸压隆起阶段光纤应变曲线Figure 12. Strain curve of optical fiber during pressure relief and uplift stage4. 底板变形破坏光纤应变特征
4.1 非协调挠曲变形应变特征
以图8中3个钻孔获得的非协调挠曲变形区域，提取底板一点的应变曲线，如图13所示（图中横坐标“−”表示工作面滞后孔口；“+”表示超前孔口）。如图13a所示，选取1号光纤5.01 m（深度1.31 m）的点，位于煤壁附近，应变范围为−2 100~2 000 μɛ；具有明显的挤压特征，工作面距孔口−180 m时，该点开始明显受压，表明非协调挠曲变形开始发生，之后挤压程度持续加剧；至−60 m时，该位置处的上位岩层破坏，光纤应变突然增大。
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图 13 底板挠曲变形应变特征Figure 13. Strain characteristics of flexural deformation of bottom plate图13b，选取2号光纤3.00 m（深度2.12 m）的点，位于运输平巷内，应变范围−200~+2 000 μɛ，工作面距孔口−184 m时，应变突然增大，表明此刻该位置的上下岩层离层；至−76 m时，下位岩层破断，光纤迅速回弹，应变减小至0。之后随工作面回采，逐步进入破碎状态，应变持续增大。
图13c，选取3号光纤13.86 m（深度3.59 m）位置的点，从应变曲线来看，该位置在工作面距空口−148 m之前呈现出受挤压特征，随后持续受拉。
4.2 破碎和挤压膨胀应变特征
在图8中分布式光纤的破碎特征区中提取其一点的全程应变曲线如图14所示。其中图14a为1号光纤a、c处破碎特征区，选取2.13 m（深度0.55 m）点、10.14 m（深度2.62 m）点，可以看出，尽管a和c处于不同的位置和深度，但由于同处于破碎区，其变形趋势基本一致；在工作面距孔口−192 m时，应变开始明显增大；至−26 m时，应变突然减小，之后又迅速增大。
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图 14 底板破碎和挤压膨胀光纤应变特征Figure 14. Strain characteristics of broken and extruded expansion optical fiber of bottom plate图14b为3号光纤a处破碎特征区，选取3.80 m（ 深度0.98 m）点，处于区段煤柱下方。由于受到上方区段煤柱的约束，破碎的底板挤压膨胀受到极大限制，整体的应变较小，约为1号光纤的1/3；在工作面距孔口−224 m时，底板开始变形；至−49 m时，破碎的岩块垂直受压，水平方向向巷道内部发生运动，导致应变跳跃，随后迅速增大。这里需要说明的是，应变的突变也可能与大变形、光纤回弹有关。
4.3 底鼓阶段性的光纤应变特征
由3.4节监测结果分析可知，回采巷道底鼓变形具有明显的三阶段特征，扰动阶段以岩层固定端破碎和局部挠曲变形为主，破坏阶段以岩层的破碎范围增大和破碎岩体的挤压膨胀变形为主，卸压隆起阶段以破碎岩体的挤压膨胀为主。在底板变形破坏的不同阶段，其破坏形式、光纤应变峰值、应变增速存在显著差异。根据4.1节和4.2节分析可知，非协调挠曲变形的光纤应变特征一致性不强，且多表现在巷道底鼓的扰动阶段；破碎和挤压膨胀特征贯穿巷道底鼓的整个演化过程，一致性较强，故可利用各阶段破碎区光纤应变特征值对各阶段进行初步划分。
对各阶段的破碎区光纤应变峰值及应变增速进行统计，见表2。随工作面的开采，底板的破坏程度加剧，3个阶段的平均应变分别为762.609 μɛ、1 502.135 μɛ、2 735.929 μɛ，破坏阶段较扰动阶段增大97.0%；卸压隆起阶段较扰动阶段增大258.8%，较破坏阶段增大82.1%。3个阶段的平均应变增速分别为4.087、38.827、198.266 μɛ/m，破坏阶段是扰动阶段的9.5倍；卸压隆起阶段是扰动阶段的48.5倍，是破坏阶段的5.1倍。以1号光纤和3号光纤破碎特征区平均应变值进行阶段划分。21104工作面在距孔口约−60 m之前为扰动阶段；−60~0 m为破坏阶段；>0 m后为卸压隆起阶段。因此，宜在工作面超前60 m范围内采取卸压措施以治理底鼓。
表 2 不同破坏阶段底板破碎区光纤应变特征值Table 2. Characteristic values of optical fiber strain in broken area of bottom plate at different failure stages阶段 破坏特征 钻孔编号 破碎特征区
应变峰值/
μɛ破碎特征
区应变增速/
（μɛ·m−1）扰动阶段 固定端破碎、局部压曲 1 +830.361 +3.457 +616.946 +5.017 2 — — 3 +840.520 +3.786 破坏阶段 峰值特征点突变、
破碎、挤压膨胀1 +1 761.182 +35.293 +1 374.290 +23.667 +2 306.996 +17.318 2 +1 059.724 +104.170 3 +1 182.910 +15.482 +1 327.710 +37.032 卸压隆起 破碎、挤压
膨胀1 +2 946.849 +246.102 2 +2 560.733 +174.349 3 +2 700.206 +174.348 5. 结 论
1）受煤系地层沉积条件影响，回采巷道底鼓具有非协调挠曲变形特征，伴随产生离层和层间挤压现象。分布式光纤分别以一个正应变峰值和一个负应变峰值对应底板岩层的离层和挤压变形特征。
2）回采巷道底鼓具有破碎和挤压膨胀特征。随工作面的开采，巷道底板破碎区范围不断增大，对应破碎区内的分布式光纤整体受拉，应变为正，应变增量、增速的大小是围岩应力环境恶化的直观响应，可直接表征破碎的底板岩块挤压的剧烈程度。
3）回采巷道底板变形具有明显的三阶段特征。扰动阶段以岩层固定端破碎和局部挠曲变形为主要特征，平均应变+762.609 μɛ，增速+4.087 μɛ/m；破坏阶段以岩层的破碎范围增大和破碎岩体的挤压膨胀为主要特征，平均应变+1 502.135 μɛ，增速+38.827 μɛ/m；卸压隆起阶段以破碎岩体的挤压膨胀为主要特征，平均应变+2 735.929 μɛ，增速+198.266 μɛ/m。
4）分布式光纤传感技术验证了巷道底鼓的非协调挠曲变形、破碎和挤压膨胀变形特征的存在，可准确对采动作用下的回采巷道底鼓变形演化过程进行辨识，是实现巷道围岩大范围、长距离、全天候、实时监测的有效方式。
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图 3 铰接关键块力学结构
P1—上覆岩层对关键块B施加的荷载，kN/m；T—水平推力，kN；QA—煤柱对关键块B的支撑力，kN；QB—采空区矸石对关键块C的支撑力，kN；L1—关键块B的长度，m；θ—关键块B的回转角度，（°）；h1—块体岩梁的厚度，m
Figure 3. Mechanical structure diagram of hinged key block
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图 8 峰值应力集中系数对应力增高区的影响
Figure 8. Influence of maximum stress concentration factor on stress increasing zone
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图 9 煤层埋深对应力增高区的影响
Figure 9. Influence of buried depth of coal seam on stress increasing zone
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图 10 煤柱宽度对应力增高区的影响
Figure 10. Influence of coal pillar width on stress increasing zone
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图 11 塑性区长度对应力增高区的影响
Figure 11. Influence of length of plastic zone on stress increasing zone
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图 12 卸压区长度对应力增高区的影响
Figure 12. Influence of length of stress-relaxation area on stress increasing zone
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图 13 下煤层巷道合理错距理论计算值
Figure 13. Theoretical value of reasonable stagger distance of lower coal seam roadway
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图 17 不同错距时的巷道围岩应力分布
Figure 17. Stress distribution of roadway surrounding rock at different stagger distances
表 1 煤岩力学参数
Table 1 Physical and mechanical parameters of coal and rock
岩性 厚度/m 密度/
(kg·m−3)抗拉强
度/MPa抗压强
度/MPa内摩擦
角/(°)黏聚
力/MPa粉砂岩 22.0 2350 3.85 22.5 33 2.6 细粒砂岩 11.4 2500 2.37 23.4 36 1.7 粉砂岩 2.0 2350 2.77 35 33 2.3 8煤 1.5 1350 1.21 18.6 26 1.2 粉砂岩 9.3 2350 3.17 29.2 33 2.3 泥岩 3.8 2487 1.37 20.9 26 2.0 粉砂岩 6.5 2350 2.77 35 33 2.3 细粒砂岩 11.5 2500 1.52 42.3 36 2.0 11-1煤 1.4 1350 1.21 18.3 26 1.2 粉砂岩 7.0 2350 4.12 52.7 34 3.1 
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[1] 钱鸣高,许家林,王家臣. 再论煤炭的科学开采[J]. 煤炭学报,2018,43(1):1−13. QIAN Minggao,XU Jialin,WANG Jiachen. Further on the sustainable mining of coal[J]. Journal of China Coal Society,2018,43(1):1−13.
[2] 黄庆享,曹健,杜君武,等. 浅埋近距煤层开采三场演化规律与合理煤柱错距研究[J]. 煤炭学报,2019,44(3):681−689. HUANG Qingxiang,CAO Jian,DU Junwu,et al. Research on three-field evolution and rational coal pillar staggered distance in shallow buried closely spaced multi-seam mining[J]. Journal of China Coal Society,2019,44(3):681−689.
[3] 彭高友,高明忠,吕有厂,等. 深部近距离煤层群采动力学行为探索[J]. 煤炭学报,2019,44(7):1971−1980. PENG Gaoyou,GAO Mingzhong,LÜ Youchang,et al. Investigation on mining mechanics behavior of deep close distance seam group[J]. Journal of China Coal Society,2019,44(7):1971−1980.
[4] 李杨,任玉琦,李铁峥,等. 近距离煤层群协调开采支架工作阻力计算方法与系统[J]. 煤炭科学技术,2023,51(7):268−277. LI Yang,REN Yuqi,LI Tiezheng,et al. Calculation and system of support resistance of shield for contugous-multiple coal seams with coordinated mining[J]. Coal Science and Technology,2023,51(7):268−277.
[5] 杨国枢,王建树. 近距离煤层群二次采动覆岩结构演化与矿压规律[J]. 煤炭学报,2018,43(S2):353−358. YANG Guoshu,WANG Jianshu. Overburden structure evolution and pressure law of second mining in close-range coal seam group[J]. Journal of China Coal Society,2018,43(S2):353−358.
[6] 秦凯,王健达,李宏艳,等. 集中煤柱诱发下伏近距离煤层异常矿压及机理研究[J]. 煤炭科学技术,2019,47(8):102−107. QIN Kai,WANG Jianda,LI Hongyan,et al. Study on abnormal mine pressure and mechanism of near-distance coal seam induced by concentrated coal pillar[J]. Coal Science and Technology,2019,47(8):102−107.
[7] 李春元,王泓博,石瑶玉. 上覆遗留区段煤柱对下伏煤层开采扰动影响研究[J]. 煤炭科学技术,2020,48(3):232−239. LI Chunyuan,WANG Hongbo,SHI Yaoyu. Study on disturbing influence of overlying remaining coal Pillars on underlying coal seam mining[J]. Coal Science and Technology,2020,48(3):232−239.
[8] 曹健,黄庆享. 浅埋近距煤层煤柱集中应力传递规律分析[J]. 采矿与安全工程学报,2021,38(6):1071−1080. CAO Jian,HUANG Qingxiang. Concentrated stress transfer mechanism of coal Pillars in shallow-buried closely spaced multi-seam mining[J]. Journal of Mining & Safety Engineering,2021,38(6):1071−1080.
[9] 侯运炳,何尚森,谢生荣. 近距离煤层层间基本顶损伤及破断规律研究[J]. 岩土力学,2017,38(10):2989−2999,3008. HOU Yunbing,HE Shangsen,XIE Shengrong. Damage and rupture laws of main roof between coal seams with a close distance[J]. Rock and Soil Mechanics,2017,38(10):2989−2999,3008.
[10] 于斌,霍丙杰. 多层叠加煤柱覆岩结构特征及对下伏煤层矿压显现影响[J]. 岩石力学与工程学报,2017,36(S1):3374−3381. YU Bin,HUO Bingjie. Structure characteristics of multi-layer superimposed coal pillar and its influence on strata behavior for underlying coal seam[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2017,36(S1):3374−3381.
[11] 张杰,何义峰. 浅埋煤层群开采裂隙演化及组合承载结构破断支架载荷研究[J]. 煤炭科学技术,2023,51(9):65−76. ZHANG Jie,HE Yifeng. Research on the evolution of mining fissures in shallow coal seam groups and the fracture support load of combined bearing structures[J]. Coal science and technology,2023,51(9):65−76.
[12] 金珠鹏,杨增强,刘国栋,等. 煤层群开采遗留煤柱效应及跨掘巷道围岩控制研究[J]. 煤炭科学技术,2022,50(9):1−9. JIN Zhupeng,YANG Zengqiang,LIU Guodong,et al. Study on effect of residual coal pillar in coal seam group mining and surrounding rock control of cross-excavation roadway[J]. Coal Science and Technology,2022,50(9):1−9.
[13] 黄庆享,曹 健. 浅埋近距煤层开采三场演化规律及煤柱群结构控制效应[J]. 煤炭学报,2021,46(S1):1−9. HUANG Qingxiang,CAO Jian. Research on three-field evolution and control effect of Pillars structural in shallow buried closely spaced multi-seams mining[J]. Journal of China Coal Society,2021,46(S1):1−9.
[14] 王志强,郭 磊,苏泽华,等. 倾斜中厚煤层错层位外错式巷道布置及相邻巷道联合支护技术[J]. 煤炭学报,2020,45(2):542−555. WANG Zhiqiang,GUO Lei,SU Zehua,et al. Layout and combined support technology of alternate exterior stagger arrang- ement roadway and adjacent roadways in inclined and medium-thick coal seam[J]. Journal of China Coal Society,2020,45(2):542−555.
[15] 王泓博,张 勇,庞义辉. 近距离煤层下行跨煤柱开采巷道的合理布局[J]. 东北大学学报(自然科学版),2023,44(1):100−109. WANG Hongbo,ZHANG Yong,PANG Yihui. Rational layout of roadway for downward cross-pillar mining in close distance coal seams[J]. Journal of Northeastern University (Natural Science),2023,44(1):100−109.
[16] ZHANG J,HE Y F,YANG T,et al. Coevolution mechanism and branch of pillar-overburden fissures in shallow coal seam mining[J]. Energy Science & Engineering,2023,11(5):1630−1642.
[17] 王龙飞,常泽超,杨战标,等. 深井近距离煤层群采空区下回采巷道联合支护技术[J]. 采矿与安全工程学报,2018,35(4):686−692. WANG Longfei,CHANG Zechao,YANG Zhanbiao,et al. Combined support technology of roadway under mined gob of ultra-distance seams in deep mine[J]. Journal of Mining & Safety Engineering,2018,35(4):686−692.
[18] 郝登云,吴拥政,陈海俊,等. 采空区下近距离特厚煤层回采巷道失稳机理及其控制[J]. 煤炭学报,2019,44(9):2682−2690. HAO Dengyun,WU Yongzheng,CHEN Haijun,et al. Instability mechanism and prevention technology of roadway in close distance and extra thick coal seam under goaf[J]. Journal of China Coal Society,2019,44(9):2682−2690.
[19] 曹耀华,李云婷. 深部近距离下位煤层回采巷道围岩变形控制[J]. 煤炭科学技术,2021,49(9):76−81. CAO Yaohua,LI Yunting. Deformation control of surrounding rocks of mining roadway in deep and close lower coal seam[J]. Coal Science and Technology,2021,49(9):76−81.
[20] 钱鸣高,石平五,许家林. 矿山压力与岩层控制[M]. 2版. 徐州:中国矿业大学出版社,2010. [21] 侯朝炯,马念杰. 煤层巷道两帮煤体应力和极限平衡区的探讨[J]. 煤炭学报,1989,14(4):21−29. HOU Chaojiong,MA Nianjie. Stress in in-seam roadway sides and limit equilibrium zone[J]. Journl of China Coal Society,1989,14(4):21−29.
[22] 徐芝纶. 弹性力学简明教程[M]. 4版. 北京:高等教育出版社,2013:84−86. -
期刊类型引用(7)
1. 柴敬，王佳琪，杨健锋，高登彦，高奎英，陈建华，刘泽宇，杨磊. 区段煤柱变形光纤光栅监测应用研究. 煤炭科学技术. 2024(01): 126-137 . 
本站查看
2. 张平松，许时昂，傅先杰，吴荣新. 煤层采动巨厚松散层全断面监测及内部变形特征. 煤炭学报. 2024(01): 628-644 . 百度学术
3. 孙艳清，代国强. 综放沿空留巷底鼓影响因素研究及防治. 现代矿业. 2024(03): 99-103 . 百度学术
4. 马龙培，赵光明，刘崇岩，戚敏杰. 近距离煤层沿空掘巷围岩稳定性分析. 煤炭技术. 2024(06): 99-104 . 百度学术
5. 王毅，杜文刚，张丁丁，袁强. 基于光纤感测的急倾斜煤层采动围岩变形特征研究. 地下空间与工程学报. 2024(04): 1327-1333+1344 . 百度学术
6. 王坤，孟祥瑞，程详，赵光明，戚敏杰. 基于光频域反射技术的采动裂隙演化规律及应用研究. 采矿与安全工程学报. 2024(05): 1000-1010 . 百度学术
7. 李延河，杨战标，朱元广，王升. 基于弱光纤光栅传感技术的围岩变形监测研究. 煤炭科学技术. 2023(06): 11-19 . 本站查看
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